GH4169

一、GH4169概述 

GH4169金屬是以體心四正的γ"和面心萬立方的γ′相積淀提升的鎳基常溫金屬，在-253～700℃溫暖表使用范疇內更具好的,650℃以內的屈服于的強度居斷裂常溫金屬的*,并更具好的、抗反射、、耐灼傷特性參數指標,已經好的生產制作特性參數指標、手工焊接特性參數指標和聚集動態平衡性，就能制造技術各種各樣形狀圖片大全麻煩的零機械部件，在宇航、原子能、石化工農業中，在所述溫暖表使用范疇內取得了為廣泛性的app。

該合金的另一特點是合金組織對熱加工工藝特別敏感，掌握合金中相析出和溶解規律及組織與工藝、性能間的相互關系，可針對不同的使用要求制定合理、可行的工藝規程，就能獲得可滿足不同強度級別和使用要求的各種零件。供應的品種有鍛件、鍛棒、軋棒、冷軋棒、圓餅、環件、板、帶、絲、管等。可制成盤、環、葉片、軸、緊固件和彈性元件、板材結構件、機匣等零部件在航空上使用。

1.1GH4169的材料品牌GH4169(GH169)

1.2GH4169相近的字型號Inconel718(),NC19FeNb(法 國)

1.3GH4169物料的技術設備原則

GJB2612-1996《對接焊用高熱各種合金冷磨砂材規程》

HB6702-1993《WZ8系統用GH4169各種合金棒材》

GJB3165 《國際航空承力件用高溫天氣錳鋼熱扎和鍛制棒材國家標準》

GJB1952 《飛機用室溫鋁合金冷扎金屬薄板實驗室管理標準》

GJB1953《 航班打火機屋頂風機具有轉動件用高的溫度金屬軋鋼棒材正規》

GJB2612 《激光焊接用高的溫度合金鋼冷拉絲機材正規》

GJB3317《 中國航空用較高溫度鋁合金熱扎生態板管理規范》

GJB2297 《航空運輸用高溫高壓和金冷拔（軋）無縫對接管國家標準》

GJB3020 《航空公司用溫度高不銹鋼環坯規定》

GJB3167 《冷鐓用炎熱合金類冷不銹鋼拉絲材正規》

GJB3318 《飛機維修用炎熱各種合金帶鋼帶材要求》

GJB2611《 航班用高熱合金類冷拉棒材規范化》

YB/T5247 《激光焊接用高溫度鎂合金冷拔絲》

YB/T5249 《冷鐓用高熱錳鋼冷不銹鋼拉絲》

YB/T5245 《傳統承力件用中高溫鎂合金冷軋和鍛制棒材》

GB/T14993《 轉部位用中高溫合金鋼熱軋鋼板棒材》

GB/T14994 《高溫天氣耐熱合金冷拉棒材》

GB/T14995 《常溫各種合金熱軋鋼板板》

GB/T14996 《低溫耐熱合金帶鋼簿板》

GB/T14997 《中高溫和金鍛制圓餅》

GB/T14998 《高溫錳鋼坯件毛壞》

GB/T14992 《炎熱錳鋼和廢金屬間無機化合物炎熱板材的分為和品牌》

HB5199《 民用航空用較高溫度鋁合金冷軋鋼板金屬薄板》

HB5198 《航空航天葉輪葉片用發生較高溫度硬質合金棒材》

HB5189 《中國航空葉輪用發生耐高溫合金材料棒材》

HB6072 《WZ8類型用GH4169碳素鋼棒材》

1.4GH4169物理組分該硬質合金的物理組分劃分3類：規則組分、創新型組分、高純組分，見表1-1。創新型組分的在規則組分的理論知識上降碳增鈮，可以削減炭化鈮的量，削減疲倦源和增高進階相的量，改善安全性能和材料程度。互相削減有危害性其它雜物主氣體占比。高純組分是在創新型規則理論知識上降低了和有危害性其它雜物的占比，改善材料色度和。

核能應用的GH4169合金，需控制硼含量（元素成分不變），具體含量由供需雙方協商確定。當ω（B）≤0.002%時，為與宇航工業用的GH4169合金加以區別，合號為GH4169A。

表1-1[1] % 

續表1-1% 

1.5GH4169熱加工工作規范碳素鋼擁有差異的熱加工工作規范，以把控金屬材質晶粒度、把控δ相形貌、分布圖制作和比例，最后擁有差異等級的熱學功能。碳素鋼熱加工工作規范分3類：

Ⅰ：(1010～1065)℃?10℃，1h，油冷、空冷或水冷散熱 720℃?5℃，8h，以50℃/h爐冷至620℃?5℃，8h，空冷。

經此制度處理的材料晶粒粗化，晶界和晶內均無δ相，存在缺口敏感性，但對提高沖擊性能和抵抗低溫氫脆有利。

Ⅱ：(950～980)℃?10℃，1h，油冷、空冷或水冷散熱 720℃?5℃，8h，以50℃/h爐冷至620℃?5℃，8h，空冷。

經此制度處理的材料有δ相，有利于消除缺口敏感性，是常用的熱處理制度，也稱為標準熱處理制度。

Ⅲ：720℃?5℃，8h,以50℃/h爐冷至620℃?5℃，8h，空冷。

經此制度處理后，材料中的δ相較少，能提高材料的強度和沖擊性能。該制度也稱為直接時效熱處理制度。

1.6GH4169優良品種要求和批發商動態可批發商模鍛件（盤、整體布局鍛件）、餅、環、棒（鍛棒、軋棒、冷拉棒）、板、絲、帶、管、不同的的形狀和尺寸規格的加固件、彈力組件等、出貨動態由需求量夫妻之間磋商。絲材以磋商的出貨動態成盤狀出貨。

1.7GH4169鍛煉和鍛造生產的工藝設計合金類的冶煉生產的工藝設計劃分3類：抽機械泵紅外檢測加電渣重熔；抽機械泵紅外檢測加抽機械泵脈沖重熔；抽機械泵紅外檢測加電渣重熔加抽機械泵脈沖重熔。可選定鑄件的利用標準，選定必需的冶煉生產的工藝設計，具備運用標準。

1.8GH4169利用軟件概述與獨特規定營造技術飛防和航空啟因素中的多種多樣靜止不動件和轉動或者單方向轉動件，如盤、環件、機匣、軸、茶葉、鎖固件、Q彈開關電氣電氣元件、天然氣軟管、密封帶開關電氣電氣元件等和不銹鋼焊接設備構造件；營造技術核能源工業企業利用軟件的多種多樣Q彈開關電氣電氣元件和格架；營造技術煤層氣和所有領域利用軟件的元器件及元器件。

近年來，在對該合金研究不斷深化和對該合金應用不斷擴大的基礎上，為提高質量和降低，發展了很多新工藝：真空電弧重熔是采用氦氣冷卻工藝，有效減輕鈮偏析；采用噴射成型工藝，生產環件，降低生產和縮短生產周期；采用超塑成型工藝，擴大產品的生產范圍。

二、GH4169物理及化學性能 

2.1GH4169性熱能

2.1.1GH4169溶化水溫時間范圍1260～1320℃。

2.1.2GH4169熱導率見表2-1。

表2-1[2] 

2.1.3GH4169比熱容見表2-2。

2.1.4GH4169線開裂比率見表2-3；

2.2GH4169強度ρ=8.24g/cm3。

2.3GH4169電能

表2-2[2] 

表2-3[2] 

2.4GH4169帶磁能合金鋼無帶磁。

2.5GH4169耐腐蝕耐熱性

2.5.1GH4169功效在室內空氣媒介中耐壓試驗100h后的氧化的時延見表2-4。

表2-4 

三、GH4169力學性能 

優質棒材技術標準規定的性能見表3-1。

表3-1[1] 

注：熱處理制度：Ⅱ。

四、GH4169組織結構 

4.1相變溫濕度γ"相是該和金的主要的強化相，其高不穩溫濕度是650℃，已經固熔溫濕度為840～870℃，*固熔溫濕度是950℃，γ′相也是該和金的強化相，但量不超γ"相，其分揮發溫濕度是600℃，*熔解溫濕度是840℃；δ相的已經分揮發溫濕度是700℃，分揮發峰溫濕度是940℃，980℃已經熔解，*熔解溫濕度是1020℃。

4.2精力-室溫-聚集轉化折線見圖4-1。

4.3鎂合金安排架構

4.3.1鎳鋼規范標準熱治療情況下的組識由γ基體、γ′、γ"、δ、NbC相空間結構。γ"(Ni3Nb)相是一般進行強化木紋地板相，為體心八方秩序井然空間結構的亞穩定性高相，呈圓板狀在基體中彌散共格析晶，在追訴時效或使用前一天，有向δ相變為的趨向，使的強度變低。γ′(Ni3(Al、Ti))相的數據次于γ"相，呈球狀彌散析晶，對鎳鋼起幾部件進行強化木紋地板用途。δ相一般在晶界析晶，其形貌與鍛鑄前一天的終鍛高溫想關，終鍛高溫在900℃，轉變成針狀，在晶界和晶內析晶；終鍛高溫達930℃，δ相呈科粒狀，平均生長；終鍛高溫達950℃，δ相呈短棒狀，生長于晶界主導；終鍛高溫達980℃，在晶界析晶極少量針狀δ相，鍛件產生持續開口敏各樣性。終鍛高溫可達到1020℃或更多，鍛件中無δ相析晶，晶體一起粗化，鍛件有持續開口敏各樣性。鍛鑄時中，δ相在晶界析晶，能加到釘扎用途，妨礙晶體粗化。

4.3.2L相是彎曲變形GH4169和金中不不可以留存著的相，該相富鈮，留存著于鑄錠枝晶間，減輕鑄錠初融點，鑄錠中L相固溶氣溫和光滑化準確時間的感情見圖4-2。

4.3.3金屬材質晶粒度

4.3.3.1硬質合金在高溫環境固熔（恒溫2h）時的晶粒度長得更傾向見圖4-3。

4.3.3.2棒材（原有金屬材質晶粒度9～9.5級）經有差異 熱度進行加熱并用有差異 形變量鍛打形變后，再所經標準化熱治理 （固溶熱度965℃，1h），其金屬材質晶粒度度的變化無常見表4-1。

4.3.3.3鍛件技術設備規則規則，平民鍛件一般晶體度為四級，容許少數2級，高韌性鍛件一般晶體度為8級，容許少數2級；同時法定期限鍛件一般晶體度應當為10級或更細。

4.3.4立即限期的鍛件在600～700℃限期500h后，分析出相使用量的轉化見表4-2。

表4-1[19] 

表4-2[11] 

五、GH4169工藝性能與要求 

5.1熔融的性能

5.1.1因GH4169金屬中鈮含鐵高，金屬中的鈮偏析能力與化工方法隨便相應。電渣重熔和重力作用焊弧熔鑄的熔鑄車速和電棒的質量睡眠狀態隨便損害面料的優劣勢。熔速快，易成型富鈮的黑斑；熔速慢，會成型貧鈮的癲癇；電棒界面質量差和電棒內部有磨痕，均易致使癲癇的成型，以至于，升高電棒質量和把控好熔速及升高鋼錠的初凝效率是冶煉方法的核心環境因素。為防止出現鋼錠中的原素偏析厚重，于今采用了的鋼錠厚度不于508mm。

均勻化工藝必須確保鋼錠中的L相*熔解。鋼錠兩階段均勻化和中間坯二次均勻化處理的時間，根據鋼錠和中間坯的直徑而定。均勻化工藝的控制與材料中的鈮偏析程度直接相關。

目前生產中采用的1160℃，20h?1180℃，44h的均勻化工藝，尚不足以消除鋼錠中心的偏析，因此建議采用以下均勻化工藝：

1.1150～1160℃，20～30h＋1180～1190℃，110～130h；

2.1160℃，24h＋1200℃，70h[20]。

5.1.2經不規則化治理 的各種合金含有良好的的熱加工處理穩定性，鋼錠的開坯加熱溫只能達到1120℃。鍛件的鍛鑄技藝應依據鍛件利用情況報告和利用規范要求，緊密聯系制作廠的制作水平而定。開坯和制作鍛件是，中部固溶處理溫和終鍛溫需要依據配件所規范要求的組織結構情況報告和穩定性來確認，平常情況報告下，鍛鑄的終鍛溫掌握在930～950℃之中為宜。各種各樣鍛件的鍛鑄溫和變形幾率方面見表5-1。

表5-1[17] 

5.1.3與木板材冷成型法有關的信息的耐腐蝕性見表5-2。

5.1.4鍛件的出現變形層面、終鍛水溫和晶粒度規格尺寸彼此的內在聯系見圖5-1。

5.1.5合金鋼動態化再晶體見圖5-2。

5.1.6打著機葉面模鍛件由頂鍛和終鍛二道制作工藝模鍛而成，不一樣的鍛造加工熱處理加熱溫濕度對葉面的影響到見表5-3，以1020℃頂鍛和終鍛的葉面團隊性能指標為。

5.1.7各種合金在高溫天氣下的形變抗力曲線美見圖5-3。

5.2對焊能力方面合金屬兼有群眾滿意的對焊能力方面，也可以氬弧焊、電子技術束焊、縫焊、激光點焊等辦法實施對焊。

對直接時效狀態的零部件，推薦采用慣性摩擦焊以保持其強化效果，選用合適的摩擦焊工藝參數，在保留細晶組織的同時，焊縫邊緣及熱影響區還可以保留強化相γ′和γ"以及δ相，因此對接頭性能無明顯影響，對直接時效的鍛件，可在鍛造狀態進行摩擦焊，焊后再進行直接時效處理（制度Ⅲ），可獲得持久強度很高的焊接接頭[21]。

表5-2 

表5-3[19] 

5.3組件熱解決施工工藝飛機組件的熱解決經常按1.5條規定規定的Ⅱ、Ⅲ這兩種機制管理，即規定熱解決機制管理和隨時時限熱解決機制管理完成。還有技術應用標準規范的因素下，也可做機制管理熱解決。按規定機制管理熱解決時，固溶解決可在950～980℃區間內，在選出的溫度表?10℃下完成。

5.4面上操作制作工藝必要的時可對機件面上格局來噴丸提高、孔摩擦提高或內螺紋滾壓提高生產工藝，使機件在交變負荷必要條件下辦公的使用時間也隨著漲幅。

對要求噴涂耐磨封嚴涂層的零件，可采用等離子噴涂或噴涂工藝，以噴涂為佳，噴涂涂層與基體結合強度高，涂層致密、硬度高、孔隙率低，耐磨性好。

5.5車削工作生產工作生產與車削安全性能各種合金可群眾滿意地去車削工作生產工作生產。

機械加工時必須確保圓弧達到設計要求和平滑過渡，不允許在機械加工、裝配或運輸中出現尖角、坑與劃傷缺口，因為在這些缺陷出，可形成過量的應力集中，在使用中會導致事故的發生。

六、GH4169(GH169)低溫抗拉及屈服性能（含熱處理工藝） 

表6-1—溫度對熱軋棒材的拉伸性能影響

表6-1 

注：以上樣品熱處理工藝：980℃?5℃退火，1小時 720℃?5℃時效，8小時，空冷至620℃?5℃，在620℃?5℃保溫到總時效時間達到18小時， 空冷

表6-2—鍛件（短橫向實驗）的低溫性能

表6-2